Алгоритм подбора арматуры в лире
24. Расчет армирования ленточного фундамента
Рабочим армированием монолитного ленточного фундамента является нижнее армирование поперек направления ленты. Для подбора армирования необходимо рассчитать схему консольно работающей балки, нагрузка на которую равна реактивному давлению грунта:
Значения давления Pmax, Pmin рассчитывается согласно формуле (5.11) СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений» (формула, упрощенная без учета давления грунта над подошвой фундамента).
где: N – сумма вертикальных нагрузок на фундамент, тс
A – площадь фундамента, м2 (для ленточного фундамента длина сечения 1м)
M - момент от равнодействующей всех нагрузок, действующих по подошве фундамента
W - момент сопротивления площади подошвы фундамента, м3 (для ленточного фундамента длина сечения 1м) , где b – ширина ленты, а l = 1m
Изгибающие моменты в основании можно получить анализируя узловые реакции по соответствующему направлению (узлы ленты должны быть закреплены от поворота в плоскости перпендикулярной направлению ленты). Нельзя также забывать, что момент будет выведен с учетом шага триангуляции (например, если шаг сетки КЭ 0,5м, то реакцию крутящего момента необходимо умножить на 2).
Далее, подставляем в формулу расчета P и вычисляем арматуру по схеме консольно работающей балки!
Более подробно данную тему мы рассматривали на прошедшем вебинаре "Расчет армирования ленточного фундамента" .
Смотреть вебинар
Следите за нашими новостями и оставляйте комментарии на форуме .
Результаты подбора арматуры для пластин
В результате конструктивного расчета железобетонных пластинчатых элементов выдается 4 направления продольного армирования для конечных элементов плиты/оболочки и 2 направления для балки-стенки:
Арматура ориентирована по направлению местных осей пластин для результатов:
Расчет железобетонных конструкций АРМ-САПР
В режиме конструирования железобетонных конструкций реализован подбор площадей сечения арматуры колонн, балок, плит, диафрагм и оболочек по первому и второму предельным состояниям в соответствии с действующими в мире нормативами. По результатам расчета формируются чертежи балок и колонн, а также создаются dxf файлы чертежей.
Конструирование является одним из режимов графической среды пользователя. Предусмотрено использование произвольных характеристик бетона и арматуры, что имеет большое значение при расчетах, связанных с реконструкцией сооружений. Реализованы самые общие случаи подбора арматуры: произвольного сечения при косом внецентренном сжатии (растяжении) с возможностью выделения угловых стержней. Данный режим позволяет объединять несколько однотипных элементов в конструктивный элемент и производить увязку арматуры по длине всего этого элемента. По результатам расчета формируются чертежи балок и колонн, а также создаются dxf файлы чертежей.
Реализованы следующие нормативы:
Подбор арматуры в пластинчатых элементах
Для подбора арматуры в пластинчатых элементах (балки-стенки, плиты, оболочки) реализована методика Карпенко для нормативов СНиП 2.03.01-84 , ТСН – 100 , ДСТУ 3760-98 , СНиП 52-01-2003 (кроме EuroCode 2), а для EuroCode 2 реализована методика Вуда.
Мозаика армирования Настройка вариантов конструирования Локальный режим армирования Конструирование балкиПодбор арматуры в стержневых элементах
Для подбора арматуры в стержневых элементах реализованы универсальные итерационные оптимизирующие методы, позволяющие по однотипной методике рассчитывать сечения произвольной формы (прямоугольные, крестовые, тавровые, двутавровые, коробчатые, уголковые , круглые, кольцевые) с произвольным расположением арматуры на произвольные виды напряженного состояния (плоский изгиб, косой изгиб, изгиб с кручением, плоское внецентренное сжатие – растяжение, одновременное действие всех шести видов усилий – Mx, My, N, Qx, Qy, Mкр.
При подборе арматуры учитываются фундаментальные положения реализуемых норм.
Возможности
В итерационных алгоритмах реализованы оптимизирующие принципы: приоритетно наращивается арматура в наиболее напряженных зонах сечения, учитывается взаимное влияние арматуры подобранной по разным РСУ или РСН. Реализованные алгоритмы отвечают требованиям гибкости, так как пользователю предоставляется возможность назначать режимы подбора арматуры:
выбирать тип расположения арматуры по сечению (симметричное относительно одной или двух главных осей сечения, равномерное расположение арматуры вдоль заданных граней, произвольное расположение арматуры);
назначать режим «угловые стержни», по которому универсальный алгоритм приоритетно наращивает площадь арматуры в угловых зонах – в ряде случаев такой подход позволяет сократить расход арматуры на 20-30% по сравнению с другими типами расположения арматуры по сечению;
назначать предельные диаметры арматурных стержней при подборе арматуры по второму предельному состоянию, так как назначение меньших диаметров улучшает сопротивляемость железобетонного элемента трещинообразованию и в этом случае площадь требуемой арматуры может быть значительно уменьшена;
регулировать параметры итерационного процесса, несколько уменьшая точность подбора арматуры (в этом случае погрешность может составлять 3-5%), но значительно увеличивая быстродействие алгоритма и наоборот.
Алгоритм подбора арматуры в лире
- Интеграция ЛИРА-САПР. BIM-технологии
- Работа с ЛИРА-САПР (ВИЗОР-САПР)
- Уроки для начинающих
- Создание расчетных схем
- Организация расчета
- Анализ результатов
- Документирование
- Создание 3D модели
- Импорт моделей
- Корректировка 3D модели
- Нагрузки
- Поверхности
- САПФИР-ЖБК
- САПФИР-Генератор
- Документирование
- Организация вариантного проектирования
- Железобетонные конструкции
- Металлические конструкции
- Каменные и армокаменные конструкции
- Сталежелезобетонные конструкции
- Панельные здания
- Мостовые конструкции
- Основания и фундаменты
- Нормативы
- Теплопроводность
Юрий Гензерский
Руководитель группы сопровождения. Главный инженер компании «ЛИРА САПР»
Лариса Батрак
Ведущий инженер-программист компании «ЛИРА САПР». Разработка программных комплексов.
Александр Лазарев
Ведущий инженер технической поддержки компании «ЛИРА САПР».
Сопровождение программых комплексов МОНОМАХ-САПР, САПФИР, ЭСПРИ.САПФИР-Генератор. Система визуального программирования
В цепочке BIM появился новый гибкий инструмент - система визуального программирования, позволяющая в.
Нормативы EuroCode в ПК ЛИРА-САПР 2018
В ЛИРА-САПР 2018 реализованы нормативы EuroCode, включая требования Республики Беларусь и Казахстана.
Как правильно подбирать арматуру в лире? Лира 9.6
То есть аргументов чтоб возразить 0. Если уж так неймется возьми две плиты балочные одну плиту 0,5 м ширины а другую 1м, задай на них одинаковую нагрузку (на 1 м2) и посмотри сколько лира выдаст армирования.
не нашел в учебном пособии и в справке(( если у Вас есть эта инструкция выложите пожалуйста скрин.В справке к лире набери "армирование пластинчатых элементов"
А это из справки:
" В результате подбора арматуры выдается:Продольная арматура – площади продольной арматуры (см2) на погонный метр
AS1 (ASx-н) - площадь нижней арматуры по направлению X (для балки-стенки посредине);
AS2 (ASx-в) - площадь верхней арматуры по направлению X;
AS3 (ASy-н) - площадь нижней арматуры по направлению Y (для балки-стенки посредине);
AS4 (ASy-в)- площадь верхней арматуры по направлению Y;
Поперечная арматура - площади поперечной арматуры (см2) на погонный метр
ASW1 - поперечная арматура по направлению X;
ASW2 - поперечная арматура по направлению Y;
Ширина раскрытия трещин - ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин (мм)."Параметры подбора армирования ЖБК в Лира-Сапр
Хотел бы обсудить корректность составленных пояснений к выбору тех или иных параметров подбора армирования в Лира-Сапр по СП 63.13330.2012 . Бывает, что не всегда вспоминается, что именно нужно вписывать, чтобы расчет прошел корректно.
· Для колонн – колонна рядовая, либо колонна первого этажа;
· Для пилонов (при моделировании их стержнем) – пилон;
· Для балок – балка;
· Для плит – плита;
· Для стен (работающие больше как диафрагма жесткости) – стена растяжение/сжатие;
· Для стен (работающие также и на изгиб, например пилоны при их моделировании пластинами) – оболочка.
· Для колонн, пилонов – симметричное;
· Для балок – несимметричное, либо симметричное/несимметричное при необходимости (наличие знакопеременных нагрузок).
Выбрать согласно опыту. Если неизвестно – статически неопределимая.
Минимальный процент армирования определяется по пункту 10.3.6:
· для изгибаемых конструкций – 0.1%;
· для растянутых конструкций – 0.1%;
· для внецентренно-сжатых конструкций при гибкости 17 < x < 87 (для прямоугольных сечений 5 < x < 25);
Максимальный процент армирования определяется по опыту, условно 3-5%.
Расстояние до центра тяжести арматуры (привязка арматуры)
Определяется в соответствии с величиной защитного слоя а. Защитный слой подбирается согласно пункту 10.3.1-10.3.4 и таблице 10.1. Ориентировочно, центр тяжести арматуры можно принять:
· для плит и стен – а + 1.5 см;
· для балок и колонн – а + 2.5 см.
Ширина раскрытия трещин
Определяется в соответствии с пунктом 8.2.6. Для обычных конструкций промышленно-гражданских сооружений – 0.3 мм при продолжительном действии нагрузки, 0.4 – при кратковременном. Для различных безнапорных конструкций хранения жидкостей (неопасных, например – воды) ширину раскрытия трещин можно принять 0.2 мм при продолжительном действии нагрузки, 0.3 мм при кратковременном.
Шаг арматурных стержней, мм / Диаметр арматурных стержней
Используется для расчета по второму предельному состоянию (в частности, по трещиностойкости). При отсутствии информации, можно принять следующие значения:
· Для колонн/пилонов/балок – диаметр арматурных стержней – 20 мм;
· Для плит/стен – шаг арматурных стержней – 200 мм.
· Для плит – не задается, равно 1.0;
· Для монолитных стен с жестким соединением на обоих концах – 0.7-0.8 (чем больше, тем больше запас);
· Для сборных стен с шарнирным соединением на обоих концах – 1.0, 0.8 – при жестком;
· Для балок – равно 0 (нулю);
· Для монолитных колонн с жестким соединением на обоих концах – 0.7-0.8 (чем больше, тем больше запас);
· Для сборных колонн с шарнирным соединением на обоих концах – 1.0, 0.8 – при жестком.
Коэффициент условия разрушения
Определяется согласно пункту 6.1.12 (б). Условно можно принять 0.9, если при прикидочных расчетах было определен коэффициент армирования сечения более 2%. Также, можно принять 0.9 в запас. По-умолчанию – 1.0.
Коэффициент условия бетонирования
Определяется согласно пункту 6.1.12 (в). Условно можно принять:
· Для монолитных плит и балок – 1.0;
· Для монолитных стен и колонн при их высоте более 1.5 м – 0.85;
· Для сборных конструкций – 1.0.
В целом, коэффициент принимается равным 0.85, при высоте выгрузки бетонной смеси в опалубку при бетонировании более 1.5 метра. Таким образом, учитывается снижение прочности бетона при расслаивании бетонной смеси.
Коэффициент условия замораживания-оттаивания
Определяется согласно пункту 6.1.12 (после Г). Если при бетонировании не происходит замораживание/оттаивание смеси коэффициент принимается 1.0. Иначе, коэффициент принимается по опыту, либо каким-либо иным обоснованием (аналитическим, лабораторным испытанием и т.д.).
Определяется согласно пункту 8.1.7. Величина случайного эксцентриситета принимается наибольшим из:
· L/600, где L – расстояние между точками закрепления конструкции;
· h/30, где h – высота/ширина габарита сечения конструкции;
Значения случайных эксцентриситетов для некоторых сечений внецентренно-сжатых конструкций:
· Свая сечением 300х300 мм (любой длины): 1.00 см вдоль Z и Y осей;
· Свая сечением 350х350 мм (любой длины): 1.17 см вдоль Z и Y осей;
· Свая сечением 400х400 мм (любой длины): 1.33 см вдоль Z и Y осей;
· Колонна сечением 400х400 мм (высотой до 8 м): 1.33 см вдоль Z и Y осей;
· Колонна сечением 500х500 мм (высотой до 10 м): 1.67 см вдоль Z и Y осей;
· Колонна сечением 600х600 мм (высотой до 12 м): 2.00 см вдоль Z и Y осей;
Выбирается согласно пункту 6.1.20 – 6.1.21. Для повышения точности расчета – трехлинейная.
Относительная влажность воздуха
Определяется согласно СП 131.13330 в соответствии с пунктом 6.1.14 и примечаний 1 таблиц 6.10, 6.12. Относительная влажность воздуха определяется как средняя месячная наиболее теплого месяца для района строительства, по столбцу 8 таблицы 4.1 СП 131.13330.
· Для Санкт-Петербурга – 72%;
Примечание: возможно для строительства в зимнее время относительную влажность следует определять как среднюю наиболее холодного месяца района, по столбцу 15 таблицы 3.1 СП 131.13330.
· Для Санкт-Петербурга - 86%;
Максимальный диаметр продольной арматуры
Коэффициенты учета сейсмического воздействия
Если сейсмического воздействия нет, то оба коэффициента равны 1. Иначе, определяется по т.6 СП 14.13330.
ЛИРА-САПР 2013 R3 Большая разница подбора арматуры по ДБН и Eurocode
К разрабам Лиры-Сапр. Еврокод и СНБ наш реализованы крайне криво.
Даю наводку. Посмотрите по какми усилиям лира трещины считает )
Киньте файл Лиры (у меня Сапр 13 года) или Робот (здесь в download есть программа для конвертации) __________________
Мой блог по Еврокодам Ага. Так и есть. Скажу еще одну страшную вещь: 2013 r3 по РСУ вообще трещиностойкость не считает Выход - рассчитывать по РСН? РСН СНиП. Если считать по РСН ТКП или РСН Еврокод, то трещины считает по усилиям от расчетных нагрузок. Перебор арматуры от 1,5 раз и выше Да действительно при смене шага арматуры в трещиностойкости результат тот же. А что если задаваться диаметром а не шагом?Задал 16 арматуру для трещин. Разница большая все одно!
26 мин. -----
Проверил арматуру по усилиям, похоже что алгоритм подбора арматуры по Еврокоду неправильный. Рекомендую брать усилия и считать вручную, хоть как балки с шириной 1 метр __________________
Сравнил результати арм. ДБН по РСЗ и ДБН по РСН (шаг сетки в трещиностойкости ставил 50 и 300) - и НИЧЕГО - нижняя сетка 3,93 см2/м оталась, только верх по Y c 3.93 на 5.66 изменился
Мой блог по Еврокодам Убрал трещиностойкость с расчета Eurocode - арматура 12 шаг 200. Дело точно в алгоритме расчета трещиностойкости.Борьба с пустотой
У меня вообще что-то при расчете по Еврокоду зависает программа. (((ЛИРА-САПР 2015 Eurocode зависает (
52 мин. -----
Кто может проверить на Лире-Сапр 2015 для достоверности результатов?Подбор армирования в плитах перекрытия в программных комплексах ЛИРА-САПР, SCAD, ЛИРА 10
Наиболее часто применяемыми при расчете и проектировании конструкций в России являются программные комплексы семейства «ЛИРА», история которой началась в 1960-х годах. В 1994 году из «ЛИРЫ» выделился ПК SCAD, а в 2010 году выделился ПК LIRA-SOFT. «ЛИРА» и ее главный разработчик А.С. Городецкий на данный момент ведет разработку ПК LIRA-SAPR.
Ко всем рассчитанным конструкциям в указанных выше ПК, согласно ФЗ 384[1] предъявляются требования механической безопасности. Выполнение требований механической безопасности при проектировании осуществляются посредством выполнения расчетов и проектирования согласно действующих норм. Железобетонные конструкции рассчитываются на обязательной основе (Постановление правительства РФ от 26 декабря 2014г. №1521[2]) в соответствии с СП 63.13330.2012 [4]. Принятая расчетная схема в ПК при этом должна отражать действительные условия работы конструкции (ГОСТ 27751-2014 [3]), это достигается использованием данных об особенностях работы конструкций. Для монолитных железобетонных элементов, например, некоторые данные об особенностях их работы приведены в положениях СП 52-103-2007 [5].
Результат расчета армирования в программных комплексах имеет различия как в применяемой теории, так и в построении алгоритмов расчета. В связи с этим могут возникать различия в полученных результатах. В программных комплексах LIRA-SAPR, LIRA-SOFT, SCAD реализован подбор арматуры в соответствии с действующим СП [4] с использованием теории Карпенко Н.И. [6]. Кроме того, в LIRA-SAPR и LIRA-SOFT возможен подбор арматуры с использованием теории Р. Вуда [7]. Некоторые данные об особенностях программного расчета представлены в [8,9].
Характерным показательным примером, имеющим большое практическое значение, является результат подбора арматуры в плитах перекрытия для выделенных программных комплексов. Для примера подбора арматуры в перекрытиях было использовано 2 каркасные системы с безбалочным и балочным перекрытием.
Исходные данные для схемы №1:
Толщина перекрытия: 28см. Шаг колонн 8,4м. Габариты колонн: 60х60см. Количество пролетов: 4. Класс арматуры: А500. Класс бетона: В25 (gb1 = 0,9; gb3= 1,0). Толщина защитного слоя: 4 см. Шаг арматурных стержней при подборе: 200мм. Тип конечных элементов: колонны - универсальный пространственный стержневой КЭ №10; плиты перекрытия - универсальный четырехугольный КЭ оболочки №44(41). Моделирование стыка колонны и перекрытия: абсолютно твердое тело/ абсолютно жесткое тело. Колонны имеют жесткое защемление по концам (моделируют работу вышележащих и нижележащих перекрытий). Модули упругости заданы в соответствии с [5] с понижающими коэффициентами к начальному модулю деформации бетона – для колонн 0,6, для перекрытий 0,2.
Данные по нагрузкам приведены в таблице 1.
Исходные данные для схемы №2:
Толщина перекрытия: 25см. Балки по колоннам в двух напралениях40х65см.
Стык балки с перекрытием выполнен жесткими вставками.
Остальные исходные данные не изменены.
Расчетные схемы и расчетные сечения представлены на рисунке 1 и 2. Результаты расчета представлены в таблице 2 и на рисунках 3 и 4.
Таблица 1. Нагрузки на перекрытие
Нормативное значение, т/м 2
Расчетное значение, т/м 2
Собственный вес несущих конструкций учитывается в программном комплексе автоматически
Офисы (доля длительности 0,35)
Перегородки (доля длительности 1)
Рис. 1. Расчетные схемы перекрытий: а –безбалочное; б –балочное.
Рис. 2.Расчетные сечения перекрытий : а –безбалочное; б –балочное.
Таблица 2. Результаты расчета перекрытий
Максимальный изгибающий момент в пролете от РСУ по оси X,
соответствующий ему момент по оси Y и крутящий момент
Максимальный изгибающий момент на опоре от РСУ по оси X,
соответствующий ему момент по оси Y и крутящий момент
Максимальный прогиб от РСН (все нагрузки с коэффициентом сочетания 1
Максимальная арматура в пролете 1-е ПС (РСУ)
Максимальная арматура над опорой 1-е ПС(РСУ)
Максимальная арматура в пролете 1-е и 2-е ПС (РСУ)
Максимальная арматура над опорой 1-е и 2-е ПС(РСУ)
Максимальный изгибающий момент в пролете от РСУ по оси X,
соответствующий ему момент по оси Y, крутящий момент, нормальная сила
Максимальный изгибающий момент на опоре от РСУ по оси X,
соответствующий ему момент по оси Y крутящий момент, нормальная сила
Максимальный прогиб от РСН (все нагрузки с коэффициентом сочетания 1
Максимальная арматура в пролете 1-е ПС (РСУ)
Максимальная арматура над опорой 1-е ПС(РСУ)
Максимальная арматура в пролете 1-е и 2-е ПС (РСУ)
Максимальная арматура над опорой 1-е и 2-е ПС(РСУ)
**Под вторым предельным состоянием понимается расчет по ширине раскрытия трещин.
Рис.3. Результаты подбора армирования в безбалочном перекрытии
Рис.4. Результаты подбора армирования в балочном перекрытии
Результаты по расчетной схеме №1 (безбалочное перекрытие):
- существенных расхождений по полученным прогибам и моментам в сечениях нет;
-при расчете по первому предельному состоянию имеются отличия в максимальном требуемом армировании в пролете -6%, на опоре -10%;
-при расчете по первому и второму предельным состояниям имеются существенные отличия в максимальном требуемом армировании в пролете - 100%, на опоре - 65%.
Результаты по расчетной схеме №2(балочное):
- существенных расхождений по полученным прогибам и моментам в сечениях нет;
-при расчете по первому предельному состоянию имеются существенные отличия в максимальном требуемом армировании в пролете -15%, на опоре -94%;
-при расчете по первому и второму предельным состояниям имеются весьма существенные отличия в максимальном требуемом армировании в пролете -51%, на опоре -353%.
Для оценки полученных результатов произведены расчеты по первому и второму предельному состоянию только в рамках СП [4] (без использования нелинейной деформационной модели).
Результаты по расчетной схеме №1 (безбалочное перекрытие):
-расчет прочности (расчет только по первому предельному состоянию) удовлетворяется для всех результатов всех ПК (расчеты произведены по (п.8.3,8.10,8.20,8.100-8.103));
-ширина раскрытия трещин (расчет по второму и второму предельному состоянию) не превышает предельных значений для всех результатов всех ПК (проверки произведены по п.8.2).
Результаты по расчетной схеме №2(балочное перекрытие):
-расчет прочности (первое предельное состояние) удовлетворяется для всех результатов всех участков (расчеты произведены по п.8.3,8.10,8.20,8.21,8.24,8.100-8.103).
-ширина раскрытия трещин (второе предельное состояние) не превышает предельных значений для всех результатов всех ПК, кроме ПК LIRA-SORF при расчете по теории Вуда (расчеты произведены по п.8.2).
По полученным в результате расчета данным можно сделать следующие выводы:
1.В статье рассмотрена актуальная проблема – подбор армирования в различных программных комплексах;
2.Существенной разницы в усилиях и прогибах конструкций при расчете во всех программных комплексах не выявлено;
3.Результаты подбора армирования плит в рассмотренных ПК имеют различия подбора арматуры для первого предельного состояния до 10 процентов в безбалочных плитах и до 94 процента в балочных. Для расчетов с учетом второго предельного состояния (раскрытие трещин) различия до 100 процентов в безбалочных и до 353 в балочных;
4.Первое предельное состояние при расчете по СП[4] удовлетворяется для всех ПК. Второе предельное состояние (ширина раскрытия трещин) удовлетворяется для всех случаев расчета в ПК, кроме расчета балочного перекрытия в ПК LIRA-SOFT по теории Вуда;
5.Отсутствие открытого программного кода не дает оценить корректность подбора арматуры во всех ПК, однако использование любого рассмотренного ПК и любой теории подбора арматуры в нем не противоречит ни одному из обязательных к применению документов на территории РФ [1,2,3,4] и принимается исключительно по опыту специалиста в данной области (не относится к расчету в ПК LIRA-SOFT по теории Вуда);
6.Проведение поверочных расчетов одних и тех же конструкций в различных программных комплексах нецелесообразна. В этом случае корректнее будет выполнить расчеты только в рамках СП [4] по полученным расчетным сочетаниям усилий;
7.Разнородность полученных результатов говорит о том, что необходимо использование во всех ПК расчетов по одной «интегральной» теории, которая будет учитывать все особенности работы железобетона. Из данной теории должны вытекать понятные алгоритмы, которые возможно будет реализовать во всех ПК.
1.ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» от 30.12.2009 №384-ФЗ.
2. Постановление правительства РФ от 26 декабря 2014г. №1521.
3. ГОСТ 27751—2014 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения».
4. СП 63.13330.2012, «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003», М.: Минрегион России, ГУП ЦПП, 2012.
5. СП 52-103-2007 «Железобетонные монолитные конструкции зданий», М.: Минрегион России, ГУП ЦПП, 2007.
6. Карпенко Н.И. «Теория деформирования железобетона с трещинами. М., Стройиздат, 1976. 196с.
7. Wood R.H. Plastic and elastic design of slabs and plates. London, Thames,1961.[Вуд Р. Пластичные и упругие конструкции оболочек и плит. Лондон. Темза, 1961]
8. Городецкий Д.А., Барабаш М.С., Водопьянов Р.Ю., Титок В.П., Артамонова А.Е.//Учебное пособие К.– М.: Электронное издание, 2013. 376 с.
9. Справка по программному комплексу SCAD Offise.
1.Federal law "Technical regulations on safety of buildings and structures" dated 30.12.2009 №384-FZ. (In Russian).
2. Resolution of the government of the Russian Federation from December 26, 2014. No. 1521. (In Russian).
3. GOST 27751—2014 «Reliability of building structures and foundations. Basic Provisions” (In Russian).
4. SP 63.13330.2012, "Concrete and reinforced concrete structures. Basic provisions. Updated version of SNiP 52-01-2003 ", Moscow: Ministry of Regional Development of Russia, State Unitary Enterprise" TsPP ", 2012. (In Russian).
5. SP 52-103-2007 "Reinforced Concrete monolithic structures of buildings", Moscow: Ministry of Regional Development of Russia, state unitary enterprise "TsPP ", 2007. (In Russian).
6. Karpenko N. I. "Theory of deformation of reinforced concrete with cracks. M., Stroyizdat, 1976. 196p. (In Russian).
7. Wood R.H. Plastic and elastic design of slabs and plates. London, Thames,1961. (In the English)
8. Gorodetsky D. A., Barabash M. S., Vodopyanov R. Yu., Titok V. P., Artamonova E. A. //Textbook K.– M.: Electronic edition, 2013. 376 p. (In Russian).
9. SCAD Office software help. (In Russian).
Наши эксперты
Давидюк Алексей Николаевич Председатель Совета директоров АО «КТБ ЖБ», д.т.н., Заслуженный строитель РФ
Давидюк Артем Алексеевич Генеральный директор, к.т.н., доцент
Копытин Андрей Викторович Член Совета директоров
Фискинд Ефим Семенович Главный инженер, Заслуженный строитель РФ
Золотарев Андрей Александрович Заместитель генерального директора по цифровизации
Луценко Александр Геннадиевич Директор по проектированию (КТБ проект) Преимущества работы с группой компаний КТБ
Более 50 лет, специалистами АО «КТБ ЖБ» реализовано порядка 10 000 договоров.
Многих нормативных документов, разъясняющие и дополняющие действующие ГОСТы, СНиПы, СП.
Короткие сроки решать сложные технические задачи при демократичных ценах.Расчёт композитной арматуры в ПК ЛИРА 10.6
Автор: Канев ДанилОбщие положения
Первые опыты применения композитной арматуры относятся к 70-м годам прошлого века. В силу различных причин в СССР такая композитная арматура не пользовалась большим спросом, хотя в западных странах используется достаточно активно. В настоящее время Российские строители все активнее перенимают опыт западных коллег, в том числе по использованию композитной арматуры в строительстве. Сейчас композитную арматуру начинают использовать все чаще, благодаря ее плюсам: композитная арматура отличается стойкостью к коррозии и агрессивным средам, что значительно увеличивает долговечность конструкций; обладает низкой теплопроводностью, что позволяет избежать появления мостиков холода; сравнительно невысокая стоимость и т.д.
К недостаткам можно отнести следующие:
Низкий модуль упругости.
Хрупкость и не пластичность.
Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 8 июля 2015 г. N 493/пр в СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции» были внесены изменения, касающееся расчёта и проектирования конструкций с применением композитной арматуры. Появилось приложение Л «Расчёт конструкций с композитной полимерной арматурой».
АКК – комбинированная композитная.
Как говорилось выше, все расчётные положения для арматуры композитной полимерной (АКП) изложены в СП 63.13330.2012, приложение Л. В ПК ЛИРА 10.6 были реализованы положения, полностью отвечающие указанному нормативному документу.
Мы не будем здесь подробно рассматривать все расчётные положения приложения Л, в ПК ЛИРА 10.6 они реализованы в полном соответствии с нормативным документом, здесь лишь отметим одно значительное:
Л.2.5 Расчетное значение сопротивления АКП сжатию следует принимать равным нулю.
Это говорит о том, что композитная арматура в расчётах будет подбираться только при растяжении, это положение реализовано в ПК ЛИРА, и расчётчик должен об этом знать.
Реализация в ПК ЛИРА
Рассмотрим теперь функционал задания АКП в ПК ЛИРА 10.6.
Параметры проверки/подбора железобетонных сечений с применением АКП задаются в параметрах конструирования.
1. Заходим в параметры конструирования.
2. Выбираем железобетонные элементы, например ж. б. пластина по СП 63.13330.2012.
3. Нажимаем левой кнопкой мыши на класс арматуры (рис. 1)
Рисунок 1. Выбор в параметрах конструирования композитной арматуры
4. Для выбора класса арматуры необходимо нажать на соответствующий список (рис. 2).
Рисунок 2. Выбор класса композитной арматуры
Для вывода характеристик выбранной арматуры следует нажать на соответствующую кнопку.
Рисунок 3. Характеристики композитной арматуры.
Редактирование базы данных материалов
Если характеристики арматуры отличаются от той, что содержится в базе данных ПК ЛИРА, можно внести в базу данных собственные материалы, сохранить новую базу и использовать в дальнейшем.
Для создания новой базы данных материалов необходимо зайти в редактор материалов и нажать на кнопку «Редактор базы данных». Далее в появившейся таблице выбираем таблицу композитной арматуры. Проще всего скопировать уже существующий сортамент и вносить изменения в нем, для этого необходимо нажать соответствующую кнопку и ввести название добавляемого нового сортамента (рис. 4).
Рисунок. 4. Создание пользовательского сортамента композитной арматуры.
Таким образом мы рассмотрели вопрос расчёта железобетонных сечений с применением композитной арматуры в ПК ЛИРА 10.6, что открывает для конструкторов новые возможности по проектированию и расчёту.
Читайте также: